韩王井田自1958年建井至1961年，先后发生底板突水淹井或淹采区共7次，其中，工人村斜井及韩王大井至今尚未恢复。这次在演马庄矿水文地质会战的基础上，进一步分析了韩王井田水文地质条件、矿井突水规律，最后对矿井开发的可能性及经济合理性作了评价，并提出今后水文地质工作的方向。
由于韩王矿水文地质资料很少，井田内没有水文孔，历次突水亦无动态观测资料，因此，仅能根据一般地质条件及水文地质条件进行分析。希望能在今后，沿着此次会战提出的工作方向，补充水文地质工作，作出更可靠的水文地质评价及提出解决地下水危害的措施。
1.井田开发简况
韩王矿位于焦东煤田的南端，北以九里山断层与中马林相邻；东与演马庄井田以F1断层为界；西南及南部边界为凤凰岭断层。井田内地层走向从东而西，由N57°E逐渐转为N80°W，向南倾斜，倾角一般为7°～14°。井田长约5km，倾斜长约1.4km。
井田内建有3个斜井，即韩王大井、工人村斜井及东区小斜井。韩王大井设计能力为年产30万t，于1958年6月开工，三个多月后即移交生产。1959年4月20号在主井西二顺楼上三号采区，突然涌水6m3/min，使+25m水平以下淹没，恢复后不久，又于1960年3月17日，在主井西大巷与副巷交叉点附近，突然涌水12m3/min，使矿井全部淹没。事故发生以后，曾在地面打钻注浆，封闭突水点，于1960年8月19日排水恢复了矿井。然而，1961年6月26日，在东大巷一号上山高落采区，又发生突水事故，突水量达20m3/min，使矿井第三次被淹，直到现在仍未恢复。
工人村斜井设计能力为年产15万t，于1958年3月底开工，同年9月21日主井掘进至287m处，底板突然涌水22m3/min，使矿井全部淹没，注浆封闭突水点后，于1959年4月恢复生产。1960年12月20日，在标高+43m处，又发生事故，突水量1.5m3/min，使+66 m以下巷道淹没。1962年2月20日沿斜井追水，由于前两次突水口封闭不好，在追水过程中，水量骤增，致使全井淹没。
东区小斜井于1958年开工，1959年4月投产，无正规设计。1959年11月23日在+44.4m东一顺突然涌水6.9m3/min，使矿井淹没。淹井后，采用地面注浆方法封闭突水点，于1960年第二季度恢复生产，为目前韩王井田维持生产的唯一矿井，但其服务年限已临结束。
2.井田地质特征
韩王矿北界九里山正断层，其走向为N65°E，倾向北西，倾角70°，断层落差由西而东，逐渐由203m增加为490m。井田西南及南界为凤凰岭正断层，西部走向为N82°W，往东转为N85°E，断层倾向南，倾角88°，落差为200～288m，以Ⅱ-Ⅳ线落差最大。由于上述两断层的作用，使井田形成一个地垒构造，并在井田西部交会。
井田内N60°～80°E的正断层很多，落差在15 m以上的即有7条，即万1、万2、万3、万4、万5、万6、万7等断层，倾向NW及SE皆有，使井田内部形成几个小的地垫及地垒。此外，还有很多NE—EW向的小断层，因而形成了井田内的复杂构造。例如东区小斜井，倾斜长500m内，见6条断层，累计落差约40m。大井副井倾斜500m内见4条断层，累计落差约30m。这些断层在适合的条件下，往往成为矿坑突水的通道。
井田范围内，基岩皆被冲积层所覆盖，由此而南厚度从20m增至150m，含三层砾石层。井田内，冲积层皆覆盖在山西组之上。山西组的岩性为砂岩及砂岩页，厚约70～90m，矿区之主要可采煤层“大煤”即赋存于本层之底部，标高为+100～1400m，平均厚6.37m。本区之中上石炭统厚约110m，由煤系杂岩组成，含灰岩5～7层，以第8层灰岩最厚，井田内厚度变化为3～10m。石炭系以下即为厚约400m之奥陶纪石灰岩。
3.矿坑充水主要来源
韩王矿在开发过程中，矿坑水主要来自煤层底板。从地层结构分析，大煤以下20m有第八层灰岩，含喀斯特裂隙水，是井田主要含水层之一。大煤以下110m为奥陶纪石灰岩，含喀斯特裂隙水，是井田另一主要含水层。根据7次突水事故资料分析，突水点多发生在因断层错动，使巷道与第八层灰岩拉近的地区。因此，第八层灰岩水直接突入矿坑是无疑的。奥陶纪石灰岩，距煤层尚有110m，在现有巷道标高及断层落差不大的情况下，直接突水的可能性不大。但根据演马庄矿-55 m突水时，除了第八层灰岩观测孔水位有大幅度下降外，距突水点1380m的奥陶纪灰岩观测孔，6小时后水位即由+109.887 m下降为+109.51 m来看，在现阶段，至少可认为是矿坑突水的间接水源。
本井田之基岩较高，冲积层多处于非饱和带，煤层埋深一般距冲积层50m以上，所以冲积层水对矿井影响不大。因此，着重探讨第八层灰岩的水文地质条件及其防治问题。